自己開發的無槽軋制工藝，希望拍磚（原創）

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同時本文中引用國內專家的文獻資料，本人沒有給出署名請諒解，對引用老外的資料也沒有寫明出處，也請見諒
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無槽軋制的歷史

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傳統的孔型軋制， 是在排有各種軋槽的軋輥上軋制，無槽軋制是軋件在上、 下兩個平輥輥縫間軋制，該工藝(也稱平輥軋制工藝或RER軋制工藝)是一種棒材、線材軋制的新工藝，可以作為簡單斷面型鋼生產的主要延伸道次。他的基本原理、工藝流程及軋后斷面變形情況主要有下圖2種情況。

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方式一：典型“方——矩形——方”軋制方式

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9 t  V" P5 U3 h: i( S& n方式二：典型“矩形——立矩形——矩形”（RER）軋制方式
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一 國內外研究開發動態

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世界上最早的無孔型軋制試驗是1967年瑞典斯特勒斯AB冶金加工公司從軋制銅線開始，其用125kg銅棒軋制 6.35mm線材,Weber教授在解決熱軋細銅線在拉拔時發生嚴重斷裂問題時，提出無槽軋制概念的，但當時僅是“方一矩一系統。

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70年代澳大利亞BHP所屬Broken HillPty有限公司在其小型型鋼機組上，進行了各種無槽軋制生產性試驗生產圓鋼和螺紋鋼筋， 在粗軋、中軋機組上均采用無槽軋制工藝，在精軋工序采用孔型軋制工藝。為了解決斷面的平行四邊形現象， 試驗了壓下量與導衛間隙的調整， 并設計了新的導衛，在此基礎上成功試軋了螺紋鋼筋和圓鋼，并在粗軋機組與中軋機組上建立了壓下率極限。
美國Laclede鋼公司最初在無扭精軋機上試驗無槽軋制線材，在十道次中，前九道次用平棍， 最后一道次用圓孔型生產5.72mm線材。結果表明當張力較小時可以達到民用精度，頭尾誤差最好時達到0．1mm，但精軋機組負荷增加10～15% 。在1978年和19 79年初，該公司將無槽軋制引入粗、中軋機組，材料從低碳到高碳都有，軋制質量較好。
英國GKN(South Wales)有限公司的McBroom和Mac Quarrie兩人也進行了無槽軋制研究。在450mm兩輥軋機上采用57mm方坯開展無槽軋制試驗。 試驗表明， 用修正的Wusatowski（烏薩托夫斯基寬展）公式計算寬展，與實際值比較，誤差小于11%。
  u' g: k0 {# P" c+ G5 c6 t  R澳大利亞的MIM Holding有限公司幫助Copper Refineriss Pry有限公司于1977年12月在世界上首次于整個11臺軋機中的8臺采用無槽軋制工藝，投入生產銅材。
至1977年7月， 無槽軋制的技術專利已有20條之多。
1 K: `  W. H1 o& Y* \  x( S1981年3月在日本川崎鋼鐵公司水島廠的鋼坯軋機上無槽軋制工藝投產成功， 隨后水島廠Yanazawa發表了“開發無槽軋制的技術報告。主要討論了道次優化設計、設計專用導衛和防止軋件邊角折迭等問題：
(1)提出無槽軋制工藝道次程序表的設計方法。認為入口軋件的高寬比宣小于1．5，最佳壓下率在0．7RB和1．3RB之間(RB指變形在單鼓和雙鼓之間時的臨界壓下率)。
(2)導板要伸入軋輥中心， 這對防止軋件平行四邊形現象是非常有效的。
(3)介紹防止成品孔產生折迭的技術。無槽軋制后的矩形斷面軋件是尖角的，在進入橢圓孔型中軋制時易形成折迭。為了防止折迭必須在其軋制最初咬入階段阻止軋件角部的局部寬展， 即孔型必須設計成軋件中心位置變形程度要大。因此最后幾個道次往往用三個孔型來完成，防止折迭孔型、成品前孔型、成品孔型。
/ r) l: P+ f* \- ]) x* U1982年后澳大利亞和美國在摩根高速線材軋機的粗、中軋機組上應用無槽軋制工藝 ，并采用短應力線軋機(摩根緊湊式軋機)，效果很好。
1986年美Battelle Columbus實驗中心AltaN教授應用上限法原理進一步深入研究了無槽軋制時的軋件鼓形和寬展，分別假設鼓形為拋物線和橢圓曲線， 運用修正的Wusatowski公式求得平均寬展，結果求得的最大、最小寬展與實測值對照基本相符。
# b8 M* N) E  k; U8 M# @( \1990年原蘇聯的馬格尼托哥爾斯克鋼鐵公司和礦冶學院在~Φ300mm棋盤式小型軋機粗軋機組上進行了工業性無孔型軋制試驗。
+ s# u# k- ]2 I; G# q) r# e6 ^1983年，首鋼小型鋼廠為擴大鋼坯斷面在線材軋機上曾進行過無槽軋制試驗， 沒有成功。其原因是軋件脫方和導衛裝置不佳。
20世紀90年代后期，東北大學在實驗室用Φ300mm二輥不可逆軋機進行了無孔型軋制試驗
此后鞍鋼設計研究院、鞍山鋼鐵學院、鞍鋼鋼研所等單位相繼開展了無槽軋俐的基礎工作。鞍鋼鋼研所在300mm輥軋機上研究的主要結論是：(1)修改了Yanazawa發表的道次設計程序，(2) “矩一矩”系統比“矩一方” 系統優越，
(3)只要導衛設計合理，H／B值可大于1.5；(4)從“矩一矩” 系統可見， 延伸大而均勻， 各道次延伸系數在1． 4～1．42之間。
: ~6 ^) M! t% C9 W& B鞍鋼設計研究院、冶金部、鞍山鋼鐵學院在180mm二輥可逆軋機上進行了無槽軋制的單因素試驗和多因素的正交試驗， 以及多道次壓下規程試驗等工作。試驗得出以下主要結果：
(1)        在無槽軋封條件下，壓下率對軋件脫方基本無影響，
0 {- k' G$ }" Q; G) U0 U  s: t(2)        得出計算寬展半經驗公式Δb=(B/H)[1.07+2.05(B/H)]*(RΔh)0.5*(Δh/H)，與實際值比較相對誤差小于10%，平均誤差小于4%；
(3)        高寬比對無槽軋制穩定性影響很大’
(4)        得出臨界壓下率經驗公式εb=1.45/[2.80+(B/H)*(D/H)]
" ?& {; a2 J" I' S% N, u! c(5)        影響無槽軋制的主要因素其順序是軋件H/B，壓下率和高寬比的相互作用，導板間隙系數η=Δ*B/H，控制上述三個因素，就可以基本進行無槽軋制；
3 x; u4 W3 s' r/ X* m; c% T% A(6)無槽軋制力比孔型軋制力降低14％ 。
1999年4月， 新疆八一鋼鐵集團公司為降低工序消耗，優化工藝，提高棒材

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產品的市場競爭力，開發了棒材的全連續無孔型軋制技術。并在2條全連續式短應力線軋機進行了開發和廣泛的應用，取得了顯著的效果，但未有具體的理論進展；
2004年寶鋼軋鋼研究所，準備在1150初軋機上進行開發大壓下的工藝開發，實驗初期為了數據設計的合理性，該所用同等比例的鋼坯在300mm實驗軋機上進行了實驗，并且用ANSYS模擬，應用940*1250*2600mm的鋼錠生產450*450mm特大方鋼，順利解決了倒鋼，脫方和折疊的問題，為市場提供了大量合格特大方鋼，據資料所查，該廠屬于國內首次利用有限元模擬并投入生產分析，同時也為無槽軋制所用的軋機和產品規格、鋼錠大小向上限開拓；
2005年柳州鋼鐵公司棒材廠在粗軋1——4架采用無槽軋制的基礎上，在所有規格的成品前孔進行了無槽軋制實驗，并用小倉寬展公式進行驗證，同時根據實驗數據進行了經驗修整，同時對該技術進行了推廣，并獲得成功。
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% }7 h* J8 o6 @! d! X8 l無槽軋制的優缺點：
與常規軋制方法相比，無孔型軋制有以下特點：
  u' F" ?# `' S: L- 軋機作業率高
/ Z) }8 ]  O) D6 k7 A1 |(1)采用無孔型軋制，除了成品孔孔型外，不同規格產品的軋制采用完全相同的軋輥．換產品不用換孔型和軋輥．整個換輥與換孔時間比有孔型軋制減少了50％ 6o％。
, J4 Q3 P0 R% ^, B1 `; Q. t(2)無孔型軋制系平輥軋制，平輥軋機的軋輥調整僅有高向垂直壓下，立輥軋機的軋輥調整僅有側向水平壓下，均無需軸向調整軋輥，軋機的調整大大簡化。
1 U2 I: P: r. w5 }  P! n(3)平輥無孔型軋制的導衛裝置簡單，加工方便，且易于安裝，可減少導衛的調整時間約20％ 30％：
! I* y* O7 o8 a7 D" u因此軋機的停工時間可大量減少，提高了軋機作業率。
• 生產時軋制事故減少
' m7 w& u$ R5 }, R采用無孔型平輥軋制減少了軋件的不均勻變形，使軋制壓力比孔型軋制時減少了5％ 一10％，從而降低了電機的負荷：采用了平輥軋制增大了軋輥的工作直徑，改善了孔型的過充滿、出耳子、錯槽 軋偏等軋制缺陷和質量故障，從而提高了軋機的生產率。
0 n8 y0 E" |! u; w  y# L" o• 減少軋輥消耗與軋輥儲備(¨平輥軋制由于沒有軋槽，輥身長度可以充分利用，輥面利用率可提高20％ 一30％。
% k4 j0 B- ^4 ^! L" e  U(2)由于沒有軋槽形成的輥徑差，因而軋件刪面也沒有輥面速度差，從而軋輥磨損均勻，磨損量相應減少．軋輥車削量從孔型軋制的1O 20ml／i降低到4 5mm。
0 p% M" [! {% c* U. A(3)平輥軋制可用于多品種、多規格、多機架的產品軋制，可使軋輥的儲備量減少約1／3，從而堿少了軋輥的儲備資金。
, w7 Y# p0 |; V& ^; Z3 Q* w- A由于這些原因可使軋輥的總體壽命提高2—3倍，并降低了生產費用。
" z7 U9 N; |- x/ U4 \& G1 i. T• 可實現大壓下量
" U- s$ c( Y* I+ h9 n% y1 w在連軋機上采用無孔型平輥軋制，利用前架軋機對大斷面坯料的推力，實現下一機架軋機的強迫咬人，可沖破最大咬人角的限制，實現大壓下軋制。

無槽軋制開發的工藝選型
無槽軋制從1967年出現到目前為止，目前發表的論文來看在工藝選型上沒有形成一個共識，在多家雜志記載的論文上，對無槽軋制的工藝選型也基本上處于實驗室研究和對某種軋機的開發和使用介紹，對軋機規格，坯料大小、壓下規程的研究也處在綜合因素的某種特例說明，對軋機規格、坯料大小、壓下規程等單因素研究和正交實驗沒有記載，目前對型鋼廠棒材軋機的工藝開發沒有很好的參考樣板，故在開發之初期，我們認為依據目前的實驗室開發經驗，對于棒材軋機做多因素實驗的可能性不大，所以開發可能要從保守的角度出發，根據自己的實際情況在不能影響正常生產秩序情況下開發，同時各論文論述該工藝的效益時沒有過多的數據，所以開發的成本只能在正常生產的情況下消化：。
" f; g7 X0 A' p, v     根據1967年WEBER先生開發瑞典銅材的經驗，以及國內新疆八一鋼鐵公司的應用情況，同時考慮到同傳統孔型的接口，目前認為選用保守的方——矩系統，主要原因如下：
) O2 X) M8 F  n0 }1、        方——矩系統同矩——矩系統比較，在延伸率方面看，矩——矩系統有明顯的優勢，平均延伸系數可以達到1.4——1.5，方——矩系統的延伸系數一般在1.35---1.4左右，而目前我們的傳統孔型系統的延伸率也在1.35左右，方——矩系統在延伸率上比較適合我們目前的工藝接口；
* x0 U1 e9 U2 r, ^2、        開發初期認為大的延伸率會給軋機的主傳動電機帶來負荷的大量增加，目前

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我們的電機功率選型偏小。
3、        參考文獻來看，大的延伸帶來大的壓下，壓下量的增加會帶來軋件寬展的劇烈增加，而從文獻來看，寬展系數的計算同實際的誤差有11%左右，這種誤差會帶來導衛裝置的參數設定的誤導向，不當會產生工藝失敗的結論；
4、        矩矩系統的大壓下會在軋件的寬展面上產生嚴重的雙鼓型，雙鼓型固然可以利用但是，嚴重的雙鼓型可能會帶來寬展面上隱性折疊，直接影響產品的質量；
5、        矩矩系統的軋件因寬高比較大，對導衛系統的依賴性比較大，可能會造成工藝不順而導致開發失敗；
6、        在傳統延伸孔型系統中，一般要間隔出現一個中心對稱的孔型，以便于計算延伸和寬展，更好的使不均勻變形在軋制過程形成規范化；
6 U+ Q! E& S( M: r$ y" Q. ]5 J矩矩系統和方矩系統的比較見下表
內容        方矩系統        矩矩系統
( G# H  T. S- ]' ~9 p8 v4 }* V延伸率        1.35----1.4        1.4-----1.5
0 u, E- q3 f, y. y& K壓下率        30——50%        50%以上
寬展計算        誤差5%左右        誤差11%
, u7 q: V% v( |# l. l/ W寬展現象        單鼓和雙鼓交替        全部雙鼓
4 ^& J9 Z6 J$ J# G軋件脫方現象        稍微嚴重        較輕
9 g. C2 s$ t. I/ z1 j' ~導衛要求        不高        很高
2 w- t8 B1 A) t. d) A! N; o軋件質量        不容易產生折疊和裂紋        風險高
& _. ^! U. T( q3 R, n- c$ d主電機負荷        一般        大
+ U3 Q" i  H/ }應用情況        較多        少
               
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7 X5 {6 d6 S+ q& ]1 y* F工藝參數的確定
; u0 r  f$ y0 c' v7 h1 t0 h* N7 y目前根據我單位的實際情況，我們設計了從粗軋、中軋、和精軋三個階段，摸索階段定在粗軋區，所以所有的參數以粗軋為設計開發依據，具體如下：
: x, e: O+ `0 F. |& S! }! B( l現階段工藝和相關參數：
; X* S$ B4 h7 O- w7 H全線18架短應力線軋機，粗、中、精軋各有6架平立交替布置，立式軋機為上傳動。粗軋機架間距為2m，中軋機架間距為2.5m，為了在中軋機架出較大規格的產品，在11～12架之間設立活套器一個，間距4.5m，粗軋的平均延伸系數為1.336，中軋的平均延伸系數1.278——1.304，精軋平均延伸系數為1.26。全線采用橢圓一圓孔型系統（1架箱型，2架立箱），主要參數見表1
表1    主軋機參數表
$ N! B! e3 h5 T9 M        機架號        孔型        軋輥尺寸(mm)        電機功率（KW）        電機轉速（RPM）
粗軋        1H        箱        φ610/φ520×760        400        600/1300
2 Z1 j/ S' I6 Q0 n$ N* ?" I) Q        2V        立箱        φ610/φ520×760        400        600/1300
5 |8 d3 W' R7 @' a' w. I  L/ a" T        3H        橢圓        φ610/φ520×760        400        600/1300
4 m; D* D3 S: V$ t! r) d        4V        圓        φ610/φ520×760        400        600/1300
$ o$ ^  H  q* _- B        5H        橢圓        φ610/φ520×760        500        600/1300
6 i. g3 C/ t9 w        6V        圓        φ610/φ520×760        500        600/1300
2 [/ b& Q9 ~" G5 t! y: a中軋        7H        橢圓        φ430/φ370×650        500        600/1300
        8V        圓        φ430/φ370×650        500        600/1300
' {- U' C' ~  ?* z1 q9 ^* h        9H        橢圓        φ430/φ370×650        600        600/1300
        10V        圓        φ430/φ370×650        600        600/1300
        11H        橢圓        φ430/φ370×650        600        600/1300
$ {% M$ P9 v, _# D) S" v; [* ]        12V        圓        φ430/φ370×650        600        600/1300
3 k( D: y& V* j9 \+ Y/ t" J) b/ u. b
坯料150*150*8000，
開發鋼種：HRB335，HRB400，40Cr，45A，45，35，25，20等，
粗軋出口斷面：71圓鋼，面積3957mm
3 ~% e3 t9 q8 u, y: B" w6#軋機軋制速度：0.909——1.706
參數制定：
2 P8 G. o6 U3 B目前暫時不考慮6#軋機同7#軋機的孔型接口計算過程如下：
確定6#軋機的軋件斷面：F6=4013mm，斷面為：63。35，
選用64*64mm，面積調整為4096；
7 P1 j. R2 r# E- x* O: [0 `1 g. M6 H總延伸系數為：F坯/F6=5。4932
* ]) p0 @" o3 s: f) z& b# h平均延伸系數為：μ平均=1。3283
根據延伸系數的分配原則，先初步分配如下：

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機架號        1        2        3        4        5        6
2 [% D7 h+ u& c& A* G5 D" j" I0 pμ        　1.7556        　　　　　　1.7952        　　　　　　　1.7430
* v8 F$ _' ^+ B7 b8 ^9 P' h; Wμ        1.32        1.33        1.32        1.36        1.31        1.331
面積        17045        12816        9709        7139        5450        4094
5 B7 H; N1 k% k" p; ]7 ^* d% o9 e這樣2、4、6架的軋件尺寸就設計成：113.21、84.49、63.98的方鋼，為了測量和計算，調整為：114、85和64的方鋼，所以延伸系數相應調整為：
. M6 l4 _& a, k3 X( a; Wμ1~2=1.7313, μ3~4=1.7988, μ5~6=1.7639
調整后的延伸設定為：
機架號        1        2        3        4        5        6
4 V+ H1 p8 ^  u) I% y; P1 Eμ        　　1.7313        　　　　　　　1.7988        　　　　　　1.7639
μ        1.3017        1.33        1.3627        1.36        1.3252        1.331
0 N3 n  V1 F) `; K3 l. W, H0 ~4 P面積        17285        12996        9537        7225        5452        4096
; d( I9 \2 \2 }' F- y9 r
: d/ C5 X8 L4 L, T$ o9 ^寬展
' d- B% H  t1 A2 O  T寬展的確定：
寬展的意義，在軋鋼時非常關鍵，如果寬展計算的誤差太大那么對軋件在各個機架的延伸是不準確的，最終獲得不了預期的軋件斷面，導致連軋常數失效，最終導致軋制時可能出現堆拉關系失調，出現軋鋼事故，導致開發失敗，根據各家單位選用寬展計算公式來看，對Z。Wusatowski公式選用較多，同時開發者認為，S。Ekelund公式也可以作為選用公式的備用公式，以便檢驗和備份，下面對這兩個寬展公式進行羅列和比較：
一、S.Ekelund（愛克倫達）寬展公式
3 h# C+ s( J0 r$ R% _. e3 h該公式的表達式是：
  ?8 Q$ |- p) k# \8 A# v; b( \Bh2＝8m(RΔh)1／2＋BH2－2×2m(H＋h)(RΔh)1／2ln(Bh／BH)
- e1 Z. r) y* Y4 O# r其中：m＝[1.6f(RΔh)1／2－1.2Δh]／(H＋h)
其中：鑄鐵軋輥的摩擦系數f＝0.8(1.05－0.0005×t℃)
      鑄鋼軋輥的摩擦系數f＝1(1.05－0.0005×t℃)
二、Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式
' _4 [9 C5 n8 K( V5 g2 ^! d, J該公式的數學表達式是：
β=λ－ω
+ |! h/ v) g: {: R2 [5 M/ Bω=exp(-1.269×εd  0.556×δ)
δ=b0/h0; εd=h0/D; λ=h1/h0; β=b1/b0
5 `1 ~. c. ?7 Y% m, N
當進行大壓下時，式中的1.269變為0.3457，0.556變為0.968。
+ ~0 y; J, c% s) \, p  b4 F3 K/ h
8 e# E5 [/ R+ q各大文獻的介紹可以得知，在選用寬展公式時，首次選用均是Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式，所以我們選用Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式：
% j( s6 c! W$ y; ~基本條件：b0=150
H0=150
D=500
計算得：
( p0 d& g' |, P# x4 v$ L/ X" I1 Y% R
機架        面積        寬展        壓下        寬展系數
        22500        150        150       
, x4 i7 x8 z6 [( s) L1        17285        161．86        106．79        0.2745
2        12996        112.07        115.96        0.1580
3        9537        131.62        72.46        0.3543
9 W" ~  i2 X+ N. t, O  @4        7225        75.9        95.18        0.1266
5        5452        120.45        45.24        0.6328
1 f  Y% t( S/ o- M3 m6        4096        46.93        87.27        0.1201

經過計算使用寬展公式計算出來的參數，參考相關文獻，最后決定由1#軋機開始入手，對個別參數考慮現場的實際參數進行適當調整，從4月份開始，對1#軋機的投入使用進行了大量的參數跟蹤，目前認為，在方軋件向矩形軋件軋制的時候寬展系數和壓下量的控制范圍應當如下：當壓下率大約在30%左右時，他的寬展系數在0.30----0.33左右波動，此時利用Z.Wusatowski（烏薩托夫斯基）寬展公式的常規公式基本準確，所以根據此規律，在1#軋機的壓下規程上認為只要可以順利咬入，壓下量設定在45——50比較合適；經過大量的實踐發現，1#軋機的軋件斷面基本在102——105*166——170左右波動；

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同時由于1#軋機的投入使用，對2#軋機的箱型孔的孔型寬展進行了大量的觀察實驗，發現在116*116的近似方箱型孔的使用當中，孔型側壁斜度上大約有50%的側壁沒有過鋼現象，認為在2#軋機的方箱形孔的側壁斜度作用沒有強調的重要，所以根據方箱形孔的觀察認為，在2#軋機將軋件軋制成方形軋件的寬展，在同等壓下率的條件下應當稍微大于箱型孔，所以根據生產經驗，將2#軋機的寬展系數設置為0.26比較合適，在壓下率變化不大的情況下，這個參數具有推廣的價值。
, V( I& Y- ^/ h  t8 A+ m  I  g2 p根據1#、2#軋機工藝參數的調整，并在過鋼量4萬噸的基礎上，同時也觀察新軋槽和老軋槽的變化同時，參考經驗參數和數據文獻的數據（見下表），
9 d0 c2 D5 q# N# W1 K1 ^韋東濱,程鼎,吳迪,白光潤, 在《無孔型軋制壓下規程制定方法的實驗研究》一文中的實驗參數
2 p7 @( p9 N6 r& y; l- `# t道        軋件        軋件        軋前        壓下率        鼓形率        鼓型高
次        高度        寬度        高寬比        /%        ×0.01        　
1 q# H% j9 m) A4 O4 d0        47.61        63.82        　        　        　        　
1        44.27        54.09        1.336        30.63        7.014        3.105098
, N+ J; o  q7 E, f2        37.27        50.24        1.222        31.1        6.896        2.570139
$ I. T0 I& \/ |! R- `- p3        32.34        43.56        1.348        35.63        9.631        3.114665
4        27.38        38.36        1.347        37.14        12.17        3.332146
4 x& _: w, r/ |% W5        23.55        32.98        1.401        38.61        12.68        2.98614
  z6 c7 B$ B2 H  f* p( c6 u6        20.4        28.57        1.401        38.14        　        　
7        17.81        24.95        1.4        37.65        　        　
; R1 N/ N  n% ~" B8        20        20.1        1.401        19.83        　        　
注：該實驗是在300實驗軋機上的軋制鉛棒的參數，沒有考慮連軋和小張力
根據以上情況，我們設計了并調整了相關參數，相關經驗如下：
在無孔型軋制當中，沒有軋槽的限制寬展，所有寬展類型均屬于自由寬展，因此選用寬展孔型的寬展經驗參數必須慎重，另外如果選用大壓下的弧邊軋制法的寬展在本工藝里不具備參考性：
選用過程：
7 k; `' x' ?. F& J! h5 @! C1）4月，對1號軋機的投入使用前，參考了平箱孔的寬展系數，并做適當的放大處理，經過實踐認為，在壓縮比30%左右，獲得寬高比小于1。5料型時可以考慮寬展系數在0。25——0。4左右波動；
2）5月，當2號軋機投入使用時，參考立箱孔的寬展系數，并做適當的處理，實踐認為在當壓縮比小于30%，獲得料型寬高比小于1。2時，可以考慮寬展系數在0。2——0。35左右波動；
3）對于其他號軋機的寬展系數可以參考1）和2）中的經驗數據做適當的調整（考慮溫度，鋼種，軋制速度，和軋輥直徑的影響）
4）立矩形料進入立箱型孔時，可以不調整任何參數；
5）方型料進入平橢圓孔時要充分考慮橢圓孔的寬展系數，比元孔進入橢圓孔時要小，要突破經驗數0。6——0。9的下限；
0 |+ j5 `" J2 f5 {! K: v6）立矩形料型進入圓孔時的孔型的寬展系數要比橢圓——圓孔系統圓孔中的寬展系數大，較圓孔寬展經驗數據0。3——0。6的中間范圍；
經過設計和合理的調整，目前我門開發的適合我們自己連軋的壓下規程和相關參數，見下表：

* Z; N# m$ _* C/ u1 o/ f( Z粗中軋機的壓下規程表
機架        面積        延伸率        軋制速度        軋輥轉速        寬展        壓下        軋輥直徑        咬入角
0 G$ H6 L; t+ V) u7 L7 j) n0        22500        　        　        　        150        150                　
6 D- u) Z8 D8 ]  Z1        16495        1.364        0.16        6.1152        165        100        500        25.85504
2        12544        1.315        0.2104        8.041488        112        112        500        26.63323
3        9176        1.367        0.287617        10.9927141        124        74        500        22.49336
0 w0 C! \! {; H& n2 C+ s4        7058        1.3        0.373902        14.29052832        84        84        500        23.08562
, D! q; V, W" A, j+ Q5 @8 x5        4795        1.472        0.550384        21.03565769        94        51        500        20.94343
, j' T4 _1 E# L: C; J1 I( V' N6        4096        1.291        0.710545        27.15703408        58        64        500        19.95856
, h$ `2 Y% R& m: b9 C* O. V7        3011        1.36        0.966341        46.16695794        70        39        400        17.7394
8        2452        1.228        1.186667        58.74924803        50.1        49        386        16.56288
, Q; ?* ~( W2 Q- E. j: y注：1、目前因為考慮40——45的圓鋼將從10道次出成品所以中軋后幾個機架目前沒有開發，
2、螺紋鋼的成品前孔目前正在開發當中，已經有個別的規格已經投入使用，正在推廣當中。
經過半年的開發和推廣，該工藝已經逐步成熟，取得的效果是非常顯著的主要參數見下表：
推廣經驗：
% A# b; T2 L4 ^9 u. m0 |. T1、        認為在棒材連軋機上全過程推廣無槽軋制是可行的；
2、        寬展系數的確定不要完全依靠理論計算，要結合現場情況；
3、        中間軋件的脫方對最終產品沒有任何影響；
4、        上道次的軋件脫方不會累積到下道次當中；
5、        方軋件的脫方比矩形軋件的脫方嚴重
5 y% r* O2 z7 ]5 W4 G8 A5 f6、        連軋機開發無槽軋制軋件對導衛的依賴性不大
7、        無槽軋制對主電機的負荷減少幅度較大
) v5 X. a! g' j# e- u6 ?( L8、        無槽軋制對軋件的除鱗效果比較明顯
9、        無槽軋制可以消除孔型軋制帶來的微小裂紋和二次氧化對軋件的污染（微小裂紋夾雜二次氧化層）
10、        矩形軋件軋制成方形軋件的延伸率比較理想，并且可以獲得在臨界狀態的比較理想的雙鼓型斷面；
$ Q! E) g& j3 |* P) o8 s11、        軋輥等工模具可以大幅度提高共用性，同時耐用性大幅度提高
12、        軋機間距對無槽軋制的開發中軋件產生脫方沒有必然聯系；

重慶鐵匠

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過街蛤蟆

國內有一些廠家采用，軋普碳的棒材和線材前10幾架都行，但有些問題，所以，完全取代‘箱’孔型還不太可能， 好像八鋼用過，還有幾個鋼廠都用過，配輥少了，成本降低，是發展方向，

老鷹

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一兩酒

應該適用于簡單斷面的軋件吧？
/ M; f% J  I. X. f/ L+ r其導衛系統設計和傳統設計是否有特殊之處？