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典型斷裂圖,大家分析下原因

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1#
發(fā)表于 2013-3-12 15:46:24 | 只看該作者 回帖獎(jiǎng)勵(lì) |倒序?yàn)g覽 |閱讀模式
如圖,第一個(gè)是用來拆卸貨車車鉤的,壓力32噸。壓板材質(zhì)是45鋼,調(diào)質(zhì)。后面是用來推卸輪對(duì)的油缸,缸徑500,壓力28MPa,理論推力500噸。大家分析下是什么原因造成的斷裂。如何改進(jìn)?

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點(diǎn)評(píng)

聲明一下:這活不是俺干的。我干的就不拿出來聊。  發(fā)表于 2013-3-13 19:00
這是最近5年我們公司出現(xiàn)過的設(shè)備典型問題,因最近忙于工作,技術(shù)細(xì)節(jié)未寫清楚,望大家見諒。過段時(shí)間我將我的分析和解決方案公布。  發(fā)表于 2013-3-12 15:51

評(píng)分

參與人數(shù) 1威望 +1 收起 理由
李天水 + 1 其實(shí)這個(gè)題目挺經(jīng)典的想給加高分加不上呀!

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2#
發(fā)表于 2013-3-12 16:05:46 | 只看該作者
其工作的原理和工況請(qǐng)描述下,謝謝!
3#
發(fā)表于 2013-3-12 16:06:31 | 只看該作者
大神在哪里
4#
發(fā)表于 2013-3-12 16:23:01 | 只看該作者
先做斷口金相,把低倍發(fā)上來,空口無憑,
5#
發(fā)表于 2013-3-12 16:26:39 | 只看該作者
從圖上看這是一個(gè)柱和套的過盈配合,柱是一體的套是分開的。過盈配合應(yīng)力會(huì)集中在兩端,構(gòu)件可能沒做分散應(yīng)力的處理。建議做應(yīng)力處理。
6#
發(fā)表于 2013-3-12 17:05:28 | 只看該作者
本帖最后由 94371734 于 2013-3-12 17:09 編輯 / g4 [3 y0 ~" t; m" Y
$ k- M+ F( H2 d
第一張圖板壓板多厚,還有水平方向的長(zhǎng)度和孔徑分別多少?" I1 w8 K: b1 {/ D( ^
4 F) m6 p4 c5 {- S2 m: m/ W% ?
既然在鐵路板塊,那第二張圖是不是壓軸承或者壓輪對(duì)的?

點(diǎn)評(píng)

第二張圖是輪對(duì)退卸機(jī),第一張圖是13號(hào)鉤緩拆裝機(jī)  發(fā)表于 2013-3-12 22:03
第二張圖是輪對(duì)退卸機(jī),第一張圖是13號(hào)鉤緩拆裝機(jī)  發(fā)表于 2013-3-12 22:03
第二張圖是輪對(duì)退卸機(jī),第一張圖是13號(hào)鉤緩拆裝機(jī)  發(fā)表于 2013-3-12 22:03
第二張圖是輪對(duì)退卸機(jī),第一張圖是13號(hào)鉤緩拆裝機(jī)  發(fā)表于 2013-3-12 22:03
第二張圖是輪對(duì)退卸機(jī),第一張圖是13號(hào)鉤緩拆裝機(jī)  發(fā)表于 2013-3-12 22:03
第二張圖是輪對(duì)退卸機(jī),第一張圖是13號(hào)鉤緩拆裝機(jī)  發(fā)表于 2013-3-12 22:02
7#
發(fā)表于 2013-3-12 17:15:43 | 只看該作者
本帖最后由 成形極限 于 2013-3-12 17:18 編輯
# w& P0 [4 e! V* N2 m4 L! Q; s
% j; m4 e3 R  A( `第一個(gè)看起來兩個(gè)叉子的頭部寬度不一,是和零件形狀貼合的緣故還是磨損呢?右邊寬的那個(gè)尺寸大,可能實(shí)際上單獨(dú)受力更大,加上可能存在扭轉(zhuǎn)載荷,如同998提到的梁的扭轉(zhuǎn),材料疲勞,造成斷裂
8#
 樓主| 發(fā)表于 2013-3-12 18:22:41 | 只看該作者
1、壓板強(qiáng)度校核
; M5 D$ u6 K7 L+ h2 p' q; H2 h; p已知油缸缸徑為Φ140mm,液壓站系統(tǒng)壓力為14MPa,故油缸推力F1為:  F1=3.14*72*14*100=215404N=21.5t( L7 E# @/ j$ P
$ ~* F/ S1 c9 j; z
根據(jù)壓板實(shí)際工作位置,可量出拉桿與油缸桿的夾角為5.38°;拉桿與壓板的夾角為73.23°,故可計(jì)算出拉桿對(duì)壓板的水平作用力F2為:  F2= F1*cos5.38°*sin73.23°=205334N=20.5t
% {3 t( w9 Y6 u6 }以旋轉(zhuǎn)軸為旋轉(zhuǎn)中心,通過力矩平衡可計(jì)算出一塊壓板的作用力F3為:
; h( p  i4 l0 Q2 Z0 g9 I6 nF3=(F2*340/243)/2=287298/2=143649N=14.35t
( w! a5 A. |6 t% o: i: U6 m以壓板擠壓處為支點(diǎn),計(jì)算旋轉(zhuǎn)軸處受力F4
; D$ Y5 I8 v' U8 o% S, O5 GF4= F2*(243+340)/(243*2)=246316N=24.6t. @' U' [* A' @. @3 v# V0 s
已知受彎截面為S,S=0.115*0.02=0.0023m2* F0 w* u% {; m- e
則壓板旋轉(zhuǎn)軸中心右邊為危險(xiǎn)截面,其受屈服應(yīng)力σ為:
) \' A5 K" e- n0 f  u: j7 H' [: {σ= F4/s=246316/0.0023=107MPa/ T5 l& B7 T6 t6 D& m
而45#一般調(diào)質(zhì)后的許用彎曲應(yīng)力[σ]為300MPa;
' e! o" ^5 ^$ w0 u: `% c取安全系數(shù)為2.5
" W! @. o3 ^8 W+ L  r4 K( s% v故1.5σ=107*2.5=267.5MPa<[σ]+ P. b  \* j. |" `! P! h+ G
結(jié)論:故原壓板設(shè)計(jì)是滿足理論要求。
: j5 q7 U# k( D# C4 ~2 ~0 `+ B& k2改進(jìn)方案:
2 K( X3 m( x9 b0 w5 u, {鑒于原設(shè)計(jì)選用壓板選材及熱處理可能達(dá)不到理論設(shè)計(jì)值,為了能滿足使用要求,故決定將原材料由45#更換為45Mn,同時(shí)對(duì)壓板結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,具體見實(shí)際壓板圖。
! a7 @6 J+ \  W2 [

點(diǎn)評(píng)

我的想法是這樣:危險(xiǎn)截面有可能在主應(yīng)力方向上,也可能在最小截面上,或者在它倆之間,如果這樣那單單算水平力可能不合適。  發(fā)表于 2013-3-13 09:12
9#
 樓主| 發(fā)表于 2013-3-12 18:25:24 | 只看該作者
憤怒的小鳥 發(fā)表于 2013-3-12 18:22 # O! u6 w  b2 G* K; ]1 Y4 `6 ?
1、壓板強(qiáng)度校核
0 O5 \) Y9 P! [  I1 M* `已知油缸缸徑為Φ140mm,液壓站系統(tǒng)壓力為14MPa,故油缸推力F1為:  F1=3.14*72*14*100=21 ...

3 r" A. F: z/ C# M% T7 w) L這是簡(jiǎn)圖
; X5 F. H9 ~' D; e) ]3 d: e9 s

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點(diǎn)評(píng)

另外瞬間作用在鋼板上的力,如果考慮的沖擊因素的話,因該要高于鋼板的屈服強(qiáng)度的。  發(fā)表于 2013-3-14 02:16
液壓桿受的不是純軸向力,在徑向上有個(gè)分量,限位槽由于有間隙存在,作用在活塞的桿受到的是拉力和彎曲應(yīng)力的合力,考慮的疲勞和截面變化引起的應(yīng)力集中實(shí)際的強(qiáng)度要大打折扣的。  發(fā)表于 2013-3-14 02:13
10#
發(fā)表于 2013-3-12 19:22:12 | 只看該作者
只分析強(qiáng)度是不夠的,你還需要計(jì)算壽命,評(píng)估結(jié)構(gòu)經(jīng)過多少次循環(huán)后的失效概率5 D+ M2 u; y* b' S

" P4 f* i; Y0 i6 i: T+ q3 B% P) z  v推薦看一本書
3 S& G$ G# F: D: ^% G* F2 P/ l. R! S: T) n, E
現(xiàn)代機(jī)械工程設(shè)計(jì):全壽命周期性能與可靠性
5 U* ?  Y; O7 I0 @9 c
/ m, D/ I+ K" T: |& b這書有專門的一章講解油缸接頭的失效和結(jié)構(gòu)

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