本帖最后由 642093071 于 2013-4-4 17:37 編輯 5 I& I; r d s6 V) o8 }7 m1 M
zerowing 發表于 2013-4-2 02:20 ![]() ! v8 Y1 a$ H3 K, d% \8 d$ @
建議樓主選提供下你的使用條件，例如，旋轉狀態，旋轉精度要求，載荷條件等。不過說起來，826/6 GB276-94的 ...
) v+ J4 n, A5 V% U/ N5 ?" N, M( u樓主講了一個軸承，探討安裝軸承的軸和孔的公差選擇問題。 zerowing社友提出了自己的見解，和Pascal大俠展開了熱烈的討論。大俠可能這幾天忙，一直沒有回復zerowing社友的最后提問。今天放假，有點時間，對zerowing社友提出的計算問題進行了回復，不確之處，請大俠指正。 我單位一般都是使用SKF軸承，有時根據客戶要求，也采用FAG軸承。所以手中沒有zerowing社友提的628/6 GB/T267-1994這個國家推薦標準。 想國家推薦標準，一般好等同采用ISO國際標準。加上個T，作為推薦，并不強制執行，貫標工作開展的也少了。標準頒布的多了，而在工作中感到可用的標準反而少了。一方面是做對外產品，牽扯到國外標準較多，也有國內標準較混亂的原因。推薦標準頒布了，沒有貫標，像標準件，沒有形成商品，按標準號出明細，供應采購不到，有點麻煩。從一些回帖中也可以看出，有不少人沒有學習標準，也沒有看一下大公司的產品手冊，才導致了對一些基本問題還有爭論。國際標準有些部分又和一些大公司的標準相同。 深溝球軸承ISO標準好多和SKF相同。樓主說的軸承從尺寸上看和SKF單列深溝兩端帶密封的球軸承628/6-2Z相同。這個軸承的普通級內孔和外圓的公差都是負0.008，P6級也就差0.001。 按軸承手冊，工作游隙計算公式S=Sr-ΔSp-ΔSt。內部徑向游隙Sr根據SKF手冊查到，628/6普通組的游隙為0.002-0.013. 由于配合引起的徑向游隙的減少量ΔSp=Δd+ΔD，而Δd約為0.8U，先確定理論過盈量U。手冊上對理論過盈量的定義是:過盈配合時每個過盈面的最大實體偏差，減去,其公差帶的1/3后，所得到的這兩個尺寸偏差的差值。 zerowing指定的軸k6，+0.001——+0.007，最大實體偏差為+0.007，公差帶的1/3為0.002，軸的理論偏差為0.005；軸承孔的公差理論偏差為0.0057；這樣U=0.0107，Δd=0.0086。 zerowing指定的座g6，如果孔為G6，外圈為間隙配合，就不需要計算外圈的減少量了。 zerowing指定的內外圈溫差在15度，取熱膨脹系數為0.000011/K，這樣ΔSt=0.000011*15*（13+6）/2=0.0016. 工作時，軸承最大間隙變為0.013-0.0086-0.0016=0.0028，最大過盈為0.0086+0.0016-0.002=0.0082.(這里的最大間隙指軸、軸承都為最大實體，在規定的游隙下得到的軸承工作游隙的最大值。k6和軸承孔是過度配合，軸、軸承都為最小實體時，可以形成配合間隙，那時可以得到最大工作游隙0.013） 計算不實之處，請社友指正。 | 
樓主: 設計者AF
發表于 2013-4-2 02:20:17
樓主
