齒爪式粉碎機如何改進收料？

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一部齒爪式粉碎用來打糖的,糖從下面的風口吹出,風口處接一個布袋(是直通的).工作時,是當水平的布袋到一定時,就用手收細出風口的布袋,從另一頭倒出粉來.
1 X7 p. C" j5 _' n現在難處理,工作后工作室地上有很多糖粉.
2 y% S8 C- `" ?: w5 o* j
想解決問題.辦法是將吹風引到一只容器上,容器底部開一個口流出糖粉,
( J/ V/ S3 h5 K7 O8 d( @關鍵是不要讓風帶走糖粉!!
0 F# J7 O' e( v7 @! ]0 j
大家有沒有什么好想法!!!

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出風口直接接到一個大容積的空間里,再接到一個小容積空間,中間使用細管聯接,小容積空間再接條大長管排風!!!
" f2 I& ~' J- q4 h$ a請給點意見!

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還有一種,出風口接大容積空間,空間下方開口(有門的),上口隔兩層布,兩層布這間有20cm的距離
9 E9 a" J- D& u  Q& C; B這樣大家看可不可以,清潔也簡單

cmx

用一旋風分離器如何。

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在網上找到原理:
基本原理
$ v$ G$ r& {0 y5 W) n9 b, F利用粒子在氣流中做高速旋轉時，離心力遠大於重力，且因速度愈大，粒子所獲得之離心沈降速度也愈大，使固體與氣體達到分離的目的。當含固態粒子之氣體自圓筒導入管沿切線方向進入錘型圓筒，在圓筒內旋轉，此時氣流碰撞器壁，粒子撞擊管壁並旋轉下降至集塵袋中，而乾淨氣體則自圓筒上方排出。 旋風分離器的效率與粒子的粒徑有關，粒徑愈大分離效果愈好，一般來說，粒徑大於30μm以上，分離率可達到99%，但當粒徑小於5μm以下時，分離效率不及5%。
7 K2 I1 v- Z$ X( v+ M% ]
2 e8 C* W' u$ W1 m: Y. G# U實驗壓降係數 F
) p& ]) p" b* |+ [  x2 g! x% W- u3 XF = △P / 速度高差
9 O- D# u+ Y7 u# A  @$ y" ~9 j0 F, Q$ s△P = △h x ρH2O x gc / g
速度高差 = ρ x ua2 / 2gc
4 q. I2 P4 _( c/ L1 S+ a△h：由旋風分離器出入口接上一U型管差壓計所測出之水柱差
. h2 r: X2 Y9 u0 Q2 _gc：單位換算常數〈9.8 kgm/kg*sec2〉
g：重力加速度〈9.8 m/ sec2〉
& y  U  m- _/ ^" {) w( N! nua：進入旋風分離器的氣體速度〈m/sec〉
( `9 P+ ~0 q, c1 R8 h1 W; pρ：氣體密度〈kg/m3〉
0 X1 P" Z( e- o1 J7 C4 E" AρH2O：U型管內水的密度〈kg/m3〉

本身之尺寸決定壓降係數 F
: W7 f. E" I( I- o( L/ wF = KAD / d2L + H
K：常數(其值約為30)
A：旋風分離器入口截面積
& T9 J1 m; ^9 r7 q+ o# a8 Yd：出口導管直徑(m)
/ b/ b. I8 m& ?9 ?L：旋風分離器圓筒部份高度(m)
  r2 I. |6 p5 h1 t/ D& HD：旋風分離器圓筒部份直徑(m)
0 u2 d! w' ]' H, M# BH：旋風分離器圓錐部份高度(m)
( o, q. M5 d3 W) E* q
  p/ d# }" g) i2 U/ U分離效率
η = （被分離出來之粉粒重 / 總粉粒重） ×100%

" v6 M" d: i# m6 u+ m4 |價錢都在1000元以上,而且結構比較復雜,對日常清結,不是太方便

謝謝樓上的意見!

cmx

有條件的話可自己做，3至400元就夠了。

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我畫的sw圖


上蓋是密封的,粉的下落位置沒有確定,但風的流向按檔板在中間位置形成平行的方向相反的流體,粉粒會在下落下來.

$ e# z1 F/ q  D: k" q
大家給點意見!!

cmx

常見是這個樣子。

hobbylinux

多謝"cmx"的圖,
我在網上找了一個文章

旋風分離器是利用慣性離心力的作用從氣流中分離出塵粒的設備。圖3-8所示是具有代表性的結構型式，稱為標準旋風分離器。主體的上部為圓筒形，下部為圓錐形。各部件的尺寸比例均標注于圖中。含塵氣體由圓筒上部的進氣管切向進入，受器壁的約束而向下作螺旋運動。在慣性離心力作用下，顆粒被拋向器壁而與氣流分離，再沿壁面落至錐底的排灰口。凈化后的氣體在中心軸附近由下而上作螺旋運動，最后由頂部排氣管排出。圖3-9的側視圖上描繪了氣體在器內的運動情況。通常，把下行的螺旋形氣流稱為外旋流，上行的螺旋形氣流稱為內旋流(又稱氣芯)。內、外旋流氣體的旋轉方向相同。外旋流的上部是主要除塵區。
' p3 f, ~) W& J( H* r, J* R旋風分離器內的靜壓強在器壁附近最高，僅稍低于氣體進口處的壓強，往中心逐漸降低，在氣芯處可降至氣體出口壓強以下。旋風分離器內的低壓氣芯由排氣管入口一至延伸到底部出灰口。因此，如果出灰口或集塵室密封不良，便易漏入氣體，把已收集在錐形底部的粉塵重新卷起，嚴重降低分離效果。
5 k% c0 c4 O+ z6 z: s3 ^旋風分離器的應用已有近百年的歷史，因其結構簡單，造價低廉，沒有活動部件，可用多種材料制造，操作條件范圍寬廣，分離效牢較高，所以至今仍是化工、采礦、冶金、機械、輕工等工業部門里最常用的一種除塵、分離設備。旋風分離器一般用來除去氣流中直徑在5μm以上的塵粒。對顆粒含量高于200g/m3的氣體，由于顆粒聚結作用，它甚至能除去3μm以下的顆粒。旋風分離器還可以從氣流中分離出霧沫。對于直徑在200μm以上的粗大顆粒，最好先用重力沉降法除去，以減少顆粒對分離器器壁的磨損，對于直徑在5μm以下的顆粒，一般旋風分離器的撲集效率已不高，需用袋濾器或濕法撲集。旋風分離器不適用于處理粘性粉塵、含濕量高的粉塵及腐蝕性粉塵。此外，氣量的波動對除塵效果及設備阻力影響較大。

0 W+ k  n( f  D# R8 q8 X[ 本帖最后由 hobbylinux 于 2008-8-17 12:04 編輯 ]

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旋風分離器的結構型式與選用
9 u3 N; y2 q# a) l: `/ ~) P4 U近年來，在旋風分離器的結構設計中，主要對以下幾個方面進行改進，以提高分離效率或降低氣流阻力。
! e( D0 I" k6 Z- R5 X( m(1)采用細而長的器身 減小器身直徑可增大慣性離心力，增加器身長度可延長氣體停留時間，所以，細而長的器身有利于顆粒的離心沉降，使分離效率提高。
* w" x4 |% G, q# P" u" d(2)減小渦流的影響 含塵氣體自進氣管進入旋風分離器后，有一小部分氣體向頂蓋流動，然后沿排氣管外側向下流動，當達到排氣管下端時匯入上升的內旋氣流中，這部分氣流稱為上渦流。分散在這部分氣流中的顆粒由短路而逸出器外，這是造成旋風分離器低效的主要原因之一。采用帶有旁路分離室或采用異形進氣管的旋風分離器，可以改善上渦流的影響。
6 Z0 U6 L% U' `2 ~8 ~8 ?在標準旋風分離器內，內旋流旋轉上升時，會將沉集在錐底的部分顆粒重新揚起，這是影響分離效率的另一重要原因。為抑制這種不利因素設計了擴散式旋風分離器。
此外，排氣管和灰斗尺寸的合理設計都可使除塵效率提高。
鑒于以上考慮，對標準旋風分離器加以改進，設計出一些新的結構型式。現列舉幾種化工中常見的旋風分離器類型。
一、CLT/A型
這是具有傾斜螺旋面進口的旋風分離器，其結構如圖3-12所示。這種進口結構型式，在一定程度上可以減小渦流的影響，并且氣流阻力較低(阻力系數ζ值可取5.0～5.5)。
6 M3 W/ @) R* O* j1 I" o" Q! y1 N二、CLP型
' C6 m) k( B, s, nCLP型是帶有旁路分離室的旋風分離器，采用蝸殼式進氣口，其上沿較器體頂蓋稍低。含塵氣進入器內后即分為上、下兩股旋流。“旁室”結構能迫使被上旋流帶到頂部的細微塵粒聚結并由旁室進入向下旋轉的主氣流而得以捕集，對5μm以上的塵粒具有較高的分離效果。根據器體及旁路分離室形狀的不同，CLP型又分為爿和月兩種型式，圖3-13所示為CLP/B型，其阻力系數ζ值可取4.8～5.8。
% d7 B  ~% v/ Z% V4 x8 P* ?- z* q2 e三、擴散式
/ g8 N5 M  c$ J擴散式旋風分離器的結構如圖3-14所示，其主要特點是具有上小下大的外殼，并在底部裝有擋次盤(又稱反射屏勺。擋灰盤。為倒置的漏斗形，頂部中央有孔，下沿與器壁底圃留有縫隙。沿壁面落下的顆粒經此縫隙降至集塵箱b內，而氣流主體被擋灰盤隔開，少量進入箱內的氣體則經擋灰盤頂部的小孔返回器內，與上升旋流匯合后經排氣管排出。擋灰盤有效地防止了已沉下的細粉被氣流重新卷起，因而使效率提高，尤其對10μm以下的顆粒，分離效果更為明顯。
面對分離含塵氣體的具體任務，決定所應采用的旋風分離器型式。尺寸與臺數時，要首先根據系統的物性與任務的要求，結合各型設備的特點，選定旋風分離器的型式，而后通過計算決定尺寸與個數。
3 d: ]; R2 P- X8 n* U& }$ T& K  ~旋風分離器計算的主要依據有三個方面，一是含塵氣的體積流量，二是要求達到的分離效率，三是允許的壓強降。嚴格地按照上述三項指標計算指定型式的旋風分離器尺寸與臺數，需要知道該型設備的粒級效率及氣體含灰的粒度分布數據或曲線。但實際往往缺乏這些數據。此時則不能對分離效率作出較為確切的計算，只能在保證滿足規定的生產能力及允許壓強降的同時，對效率作粗略的考慮。具體步驟如下：
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[ 本帖最后由 hobbylinux 于 2008-8-17 13:25 編輯 ]